伴隨著在我國土木工程領域的迅速發(fā)展趨勢，工程建筑模板在建筑施工中的功效越來越大，但工程項目中常見的模板支撐體系存有一系列產(chǎn)品質(zhì)量問題，比較嚴重危害模板支撐體系的品質(zhì)和可信性。為處理基本模板錨桿支護體系困惑在我國建筑行業(yè)很多年的眾多難點，做到節(jié)約能源、節(jié)約施工時間、節(jié)省花費、提升 工程施工質(zhì)量達標率、提升 建筑行業(yè)勞動效率的實際效果，工程項目中設計方案了一種新式建筑施工模板支撐體系。

文中對新式建筑施工組件式模板支撐體系創(chuàng)建了有限元分析實體模型，對新式建筑施工組件式模板支撐體系實體模型在一切正常應用和設計方案載荷下的承受力特性開展了剖析，科學研究新式建筑施工組件式模板支撐體系的承受力特性，為其應用推廣出示理論來源。

1有限元分析實體模型的創(chuàng)建(1)項目概況。新式建筑施工模板支撐體系長6m，寬2.8米，高3M。圖1為在構(gòu)建的新式建筑施工組件式模板支撐體系實體模型。

圖1(a)中的木工板即墻模板的控制面板和頂模板的控制面板，控制面板原材料為一般人造板，板20mm;圖上的水準預制構(gòu)件即主背楞，主背楞為2個連在一起的鍍鋅方鋼，每一個鍍鋅方鋼的橫截面規(guī)格為50毫米×60mm×3毫米;垂直向預制構(gòu)件即次背楞，次背楞為鍍鋅方鋼，其橫截面規(guī)格為50毫米×50毫米×3毫米。圖1(b)中的橫著水準預制構(gòu)件為主導主龍骨，吊頂龍骨為鍍鋅方鋼，其橫截面規(guī)格為70mm×65mm×2.5毫米;豎向水準預制構(gòu)件為副主龍骨，選用的鍍鋅方鋼，其橫截面規(guī)格為56mm×46mm×2.5毫米;橘色垂直向預制構(gòu)件即支撐點小鏈，支撐點小鏈為直徑50毫米，壁厚2.5毫米的圓鋼管。對接扣件選用對拉螺栓和五金鎖具聯(lián)接固定不動。

(2)圖1模塊選擇。根據(jù)ANSYS手機軟件對新式工程建筑

工程施工組件式模板支撐體系開展有限元分析有限元分析測算剖析，墻模板的控制面板和頂模板的控制面板的薄厚兩者之間長短和總寬對比十分小，故用室內(nèi)空間殼模塊SHELL63仿真模擬;吊頂龍骨、副主龍骨、主背楞和次背楞的橫截面規(guī)格與長短對比十分小，合乎梁單元的特點，故選用室內(nèi)空間梁單元BEAM188仿真模擬;支撐點小鏈除受力外，也會隨房頂?shù)乃疁市巫冊斐伤疁势�移，遭受彎距功效，故也選用室內(nèi)空間梁單元BEAM188仿真模擬支撐點小鏈;對拉螺栓除受拉外，也會隨墻壁的水準形變造成水準偏移，也遭受彎距功效，故也選用室內(nèi)空間梁單元BEAM188仿真模擬對拉螺栓�？紤]到模板支撐體系為自均衡構(gòu)造，依據(jù)支撐點承受力具體情況，僅對模板和支撐點底端開展垂直方位偏移開展限定，有限元分析程序流程中對模板和支撐點底端釋放偏移管束。

(3)原材料特點。墻模板的控制面板和頂模板的控制面板物理性能主要參數(shù)參考GB50005-2003《木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》[6]選擇為:彈性模具E=12GPa，抗拉強度設計方案值[σ]=20MPa，橫截面抗拉強度設計方案值[τ]=1.9MPa。模板吊頂龍骨、副主龍骨、主背楞、次背楞、支撐點小鏈和對拉螺栓采用Q235鋼，不銹鋼板材的抗壓強度設計方案值選擇為:彈性模具E=210GPa，抗拉強度設計方案值[σ]=215MPa，橫截面抗拉強度設計方案值[τ]=125MPa。

2一切正常應用載荷工作狀況下應力分析根據(jù)對混泥土自身重量、壓力、模板支撐體系自身重量及施工隊伍自身重量等載荷剖析和測算，明確一切正常應用載荷工作狀況下墻模板和頂模板的載荷各自為31.5kN/m2和14.2mN/m2，釋放于有限元分析實體模型開展剖析。

圖3為有限元分析有限元分析剖析測算獲得的新式建筑施工組件式模板支撐體系的偏移云圖，從圖上能夠看得出，側(cè)邊墻模板控制面板的水準偏移較大 ，做到1.537mm，考慮一切正常應用的作用規(guī)定。

圖4為新式建筑施工組件式模板支撐體系的地應力云圖，從圖上能夠看得出應用載荷功效下的模板支撐體系中較大 地應力為對拉螺桿的較大 地應力78.8MPa，遠低于原材料的抗拉強度，故構(gòu)造是安全性的。

3設計方案載荷工作狀況下特性剖析

(1)載入方法。參考《建筑施工計算手冊》中

混泥土對模板的壓力測算的要求，新澆混泥土壓力計算方法為下邊公式計算(1)和(2)中的較小值:

式中，γc為混泥土的作用力相對密度，取25.5kN/m3;t為新澆混泥土的終凝時間，取200/(T+15);T為混泥土的入模溫度，取20.0°C;V為混泥土的混凝土澆筑速率，取2.5m/h;H為混泥土壓力測算部位處至新澆混泥土墻頂總高寬比，取3.0M;β1為減水劑危害修正系數(shù)，取1.2;β2為混泥土塌落度危害修正系數(shù)，取1.15。

依據(jù)計算公式的新澆混泥土壓力指標值G1=65.83kN/m2，具體測算中選用新澆混泥土壓力指標值G1=65.83kN/m2，振搗力度混泥土時造成的水準載荷指標值Q1=4kN/m2。

參考《建筑施工計算手冊》中對預制混凝土模板測算載荷分項目指數(shù)的要求，新澆混泥土對模板側(cè)邊工作壓力的分項目指數(shù)γG=1.2，振搗力度混凝土造成載荷的分項目指數(shù)γQ=1.4。故功效在墻模板控制面板上載荷效用組成的設計方案值S1=γGG1+γQQ1=84.8kPa。

參考《建筑施工計算手冊》[7]中預制混凝土模板測算對載荷指標值的要求，模板上架澆混泥土自身重量指標值G2依照120Mm厚混凝土結(jié)構(gòu)混凝土樓板的自身重量開展測算，即G2=5kN/m2;模板自身重量指標值G3=1.1kN/m2;

施工隊伍及機器設備載荷指標值Q2=2.8kN/m2;振搗力度混泥土時造成的縱向載荷指標值Q3=2mN/m2。故功效在頂模板控制面板上載荷效用組成的設計方案值S2=∑(γGGi+γQQi=11.2mPa。

(2)形變剖析。圖5新式建筑施工組件式模板支撐體系的偏移云圖是有限元分析有限元分析剖析測算的結(jié)果，從圖上看得出，側(cè)邊的墻模板控制面板的水準偏移較大 ，做到4.16mm。

表1是新式建筑施工組件式模板支撐體系關鍵組件較大 偏移明細表。從表1能夠看得出，墻模板控制面板較大 偏移較大 ，為4.16mm，參考GB50204-2015《凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》要求的澆筑構(gòu)造規(guī)格誤差和檢測方式得知，表層平面度容許誤差8毫米，故新式建筑施工組件式模板支撐體系的彎曲剛度特性是符合要求的。

(3)板支撐點體系的地應力云圖，從圖上能夠看得出模板支撐體系中較大 地應力為對拉螺桿的較大 地應力213.0MPa，低于原材料的抗拉強度215.0MPa。考慮設計方案規(guī)定。

表2是新式建筑施工組件式模板支撐體系關鍵組件較大 地應力明細表。從表格中能夠看得出對拉螺栓的較大 地應力較大 ，為213.0MPa，低于其抗壓強度設計方案值[σ]=215.0MPa，但是安全性貯備較小，主背楞、次背楞、吊頂龍骨、次主龍骨和支撐點小鏈等關鍵承受力組件的較大 地應力都低于其抗壓強度設計方案值[σ]=215.0MPa，而且安全性貯備很大;墻模板控制面板和頂模板控制面板的較大 地應力均低于其抗壓強度設計方案值[σ]=20MPa，故新式建筑施工組件式模板支撐體系的抗壓強度特性是符合要求的。

4總結(jié)

(1)新式建筑施工組件式模板支撐體系的比較有限

元實體模型在一切正常應用載荷功效下的形變和承受力較小，考慮一切正常應用的作用規(guī)定。

(2)在設計方案載荷功效下，大屋南端控制面板的水準偏移較大 ，做到4.16mm，小房頂模板控制面板的縱向偏移較大 ，做到1.8毫米，低于標準要求的表層平面度容許誤差為8毫米，故新式建筑施工組件式模板支撐體系的彎曲剛度可以符合要求。

(3)在設計方案載荷功效下，對拉螺栓地應力、主背楞、次背楞、吊頂龍骨、次主龍骨和支撐點小鏈等關鍵承受力組件的較大 地應力均考慮安全系數(shù)規(guī)定，故新式建筑施工組件式模板支撐體系的抗壓強度可以符合要求。