蓄水池一般由底版和墻板構(gòu)成，一些蓄水池設(shè)立現(xiàn)澆板。當(dāng)平面圖規(guī)格很大時(shí)，為了更好地降低現(xiàn)澆板的跨距，可在蓄水池中設(shè)正中間支撐。

設(shè)計(jì)方案規(guī)定 

在壓力以及他載荷的功效下，調(diào)節(jié)池的各一部分需有充足的抗壓強(qiáng)度、彎曲剛度和使用性能；存儲(chǔ)水的滲入量應(yīng)在容許的范疇內(nèi)；蓄水池的原材料應(yīng)能防腐蝕和抗冷，對(duì)水體無危害。

結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 

蓄水池受到的載荷除自身重量外，也有水壓力、土壓力和以下各種各樣載荷。在地震災(zāi)害區(qū)，地震災(zāi)害時(shí)很有可能造成自身重量慣性力矩、動(dòng)水壓力及破土工作壓力；在嚴(yán)寒地域，如無防凍對(duì)策，有可能造成冰工作壓力。除此之外，蓄水池內(nèi)外的溫度濕度差及時(shí)節(jié)溫度濕度差，也在蓄水池中造成溫度濕度地應(yīng)力。

由方形板和矩形框板構(gòu)成的鋼和混凝土結(jié)構(gòu)矩形框蓄水池能用有限元原理開展比較精準(zhǔn)的剖析，或選用類似方式測算。矩形框蓄水池高度超過2的稱之為深池；低于0.5的稱之為淺池；接近0.5～2.0中間的稱之為一般池。深池墻板在高寬比的正中間一部分受現(xiàn)澆板和底版的危害不大，可按水準(zhǔn)架構(gòu)開展測算；在挨近現(xiàn)澆板和底版的某一高寬比范疇內(nèi)（一般 取相當(dāng)于總寬的一半）,墻板受頂、底版的危害很大,應(yīng)按三邊支撐一邊隨意的雙向板測算；在平面圖規(guī)格較鐘頭，深池的底版和現(xiàn)澆板可按四邊嵌固的板測算。

不論是環(huán)形蓄水池或者矩形框蓄水池，功效在底版上的路基軸力應(yīng)按延展性路基基礎(chǔ)理論測算。但當(dāng)蓄水池的平面圖規(guī)格較鐘頭，路基軸力能夠假設(shè)按平行線規(guī)律性轉(zhuǎn)變。

對(duì)鋼、混凝土結(jié)構(gòu)和鉆石蓄水池，都應(yīng)開展抗壓強(qiáng)度測算。對(duì)側(cè)墻較薄的鋼蓄水池和混凝土結(jié)構(gòu)蓄水池還靈驗(yàn)算彎曲剛度。當(dāng)混凝土結(jié)構(gòu)蓄水池的預(yù)制構(gòu)件為樞軸受拉或小軸力受拉時(shí)，應(yīng)開展抗裂度的檢算；當(dāng)預(yù)制構(gòu)件為受彎、大軸力受拉或大軸力受力時(shí),應(yīng)開展縫隙進(jìn)行檢算,縫隙的總寬應(yīng)不超允許值。除開各種各樣外載荷很有可能造成 縫隙外，因?yàn)榛炷�土的水膠比及其溫度濕度的轉(zhuǎn)變,蓄水池的各一部分將產(chǎn)生收攏,當(dāng)收攏遭受底材的管束時(shí)，就在預(yù)制構(gòu)件中造成拉應(yīng)力而很有可能出現(xiàn)縫隙。為了更好地避免縫隙的出現(xiàn)或減少縫隙的總寬，可采用下述對(duì)策：①每過一定間距設(shè)定變形縫；②在底版與基礎(chǔ)墊層間設(shè)定拖動(dòng)層，以降低基礎(chǔ)墊層對(duì)底版的滑動(dòng)摩擦力；③選用小直徑的形變建筑鋼筋；④在施工現(xiàn)場采取一定的有效措施，以降低混泥土中的溫度濕度轉(zhuǎn)變。

對(duì)半地下室式及地底式的蓄水池，當(dāng)?shù)装嫣幵诘叵滤�下時(shí)，靈驗(yàn)算蓄水池的抗浮可靠性。

練習(xí)題（手機(jī)軟件測算）：設(shè)計(jì)方案材料：

池頂活荷P1=1.5(KN/m^2)填土薄厚ht=500(mm)池中水位線Hw=2400(mm)允許承載能力R=90(KN/m^2)

蓄水池長短H=12000(mm)蓄水池總寬B=9000(mm)側(cè)墻高寬比h0=2400(mm)底版外伸C1=200(mm)

底版薄厚h1=400(mm)現(xiàn)澆板薄厚h2=200(mm)基礎(chǔ)墊層薄厚h3=100(mm)側(cè)墻薄厚h4=200(mm)

承載力設(shè)計(jì)方案值R=90(KPa)

地下水高過底版Hd=500(mm)抗浮安全性能Kf=1.10

一.承載力檢算

(1)底版總面積AR1=(H+2*h4+2*C1)*(B+2*h4+2*C1)

=(12+2*.2+2*.2)*(9+2*.2+2*.2)

=125.4(m^2)

(2)現(xiàn)澆板總面積AR2=(H+2*h4)*(B+2*h4)

=(12+2*.2)*(9+2*.2)

=116.5(m^2)

(3)池頂載荷Pg=P1+ht*18

=1.5+.5*18

=10.5(KN/m^2)

(4)側(cè)墻凈重CB=25*(H+2*h4+*2*H0*h4

=25*(12+2*.2+9)*2*2.4*.2

=513.6(KN)

(5)底版凈重DB1=25*AR1*h1

=25*125.4*.4

=1254(KN)

(6)現(xiàn)澆板凈重DB2=25*AR2*h2

=25*116.5*.2

=582.5(KN)

(7)蓄水池全重G=CB+DB1+DB2+Fk1

=513.6+1254+582.5+0

=2350.1(KN)

(8)企業(yè)總面積水重Pwg=(H*B*Hw*10)/AR1

=(12*9*2.4*10)/125.4

=20.66(KN/m^2)

(9)企業(yè)總面積基礎(chǔ)墊層重Pd=23*h3

=23*.1

=.018(KN/m^2)

(10)路基軸力R0=Pg+G/AR1+Pwg+Pd

=10.5+2350.1/125.4+20.66+.018

=50(KN/m^2)

R0=50(KN/m^2)二.蓄水池總體抗浮檢算

底版外伸一部分回填重Fkt=[(H+2*h4+2*C1)+(B+2*h4)]*2*C1*H0*16

=[(12+2*.2+2*.2)+(9+2*.2)]*2*.2*2.4*16

=340.9(KN)

抗浮全重Fk=G+ht*AR2*16+Fkt(抗浮時(shí)填土密度取16KN/m^3)

=2350.1+.5*116.5*16+340.9

=3555(KN)

池中無支撐,不需檢算

四.載荷測算

（1）池中壓力Pw=rw*H0=10*2.4=24(KN/m^2)

（2）池外土壓Pt：

側(cè)墻頂部Pt2=[Pg+rt*(ht+h2)]*[Tan(45-φ/2)^2]

=[10.5+18*(.5+.2)]*[Tan(45-30/2)^2]

=7.69(KN/m^2)

側(cè)墻底部Pt1=[Pg+rt*(ht+h2+H0-Hd)+rt*Hd]*[Tan(45-φ/2)^2]+10*Hd

=[10.5+18*(.5+.2+2.4-.5)+10*.5]*[Tan(45-30/2)^2]+10*.5

=25.76(KN/m^2)

水池載荷qD=Pg+(Fk1+C/AR2

=10.5+(0+513.6)/116.5

=14.59(KN/m^2)

五.內(nèi)功測算

(H邊)側(cè)墻內(nèi)功測算

H/H0=12000/2400=5

因?yàn)镠/H0>2

故按縱向單向板（擋墻）測算側(cè)墻內(nèi)功

1.池外（土、水）工作壓力功效下側(cè)墻內(nèi)功

Pt0=Pt1-Pt2=25.76-7.69=18.07(KN/m^2)

U=Pt2/Pt1=7.69/25.76=.29

V=(9*U^2+7*U+4)/20)^0.5=(9*.29^2+7*.29+4)/20)^0.5=.58

QA=[(11*Pt2+4*Pt1)*H0]/40=[11*7.69+4*25.76)*2.4]/40=11.

Y0=(V-U)*H0/(1-U)=(.58-.29)*2400/(1-.29)=.98

較大 彎距Mn1=QA*Y0-[Pt2*(Y0^2)]/2-[(Pt0*(Y0^3)]/(6*H)

=11.*.98-[7.69*(.98^2)]/2-[18.07*(.98^3)]/(6*12)

=6.85(KN-m)

底部彎距Mn2=-(7*Pt2+8*Pt1)*H0^2/120

=-(7*7.69+8*25.76)*2.4^2/120

=-12.(KN-m)

角隅較大 彎距Mj1=-0.076*Pt1*H0^2

=-0.076*25.76*2.4^2

=-3.3(KN-m)

2.池中水壓力功效下側(cè)墻內(nèi)功

較大 彎距Mw1=0.0298*Pw*H0^2

=0.0298*24*2.4^2

=4.11(KN-m)

較大 彎距部位，距底部0.553*H0=1.3272(m)

底部彎距Mw2=-(Pw*H0^2)/15

=-(24*2.4^2)/15

=-9.2(KN-m)

角隅較大 彎距Mj2=-0.035*Pw*H0^2

=-0.035*24*2.4^2

=-4.8(KN-m)

因?yàn)锽邊側(cè)墻高寬比與H邊同樣,故測算從略，內(nèi)功數(shù)值參照H邊側(cè)墻測算。